低溫部分壓縮機(jī)的制冷流量（來(lái)考慮實(shí)際使用中冷量損失）為： q*d= Qcj/(h1- h7)=40001(325.98 - 111.04) kg／s= 18. 61 kg/s 高溫部分制冷循環(huán)至少應(yīng)向低溫部分提供的冷量為 Q.=口。d(h4 - hs)= 18. 61×(386-128.06)kW 24800kW 復(fù)疊制冷系統(tǒng)運(yùn)行特性分析 (1)循環(huán)形式及節(jié)能當(dāng)蒸發(fā)溫度較低（-80 - -100℃）時(shí)，對(duì)于用氟利昂作工質(zhì)的復(fù)疊式循環(huán)，一般在高溫部分用兩級(jí)壓縮，此時(shí)低溫部分的壓力比，可與高溫部分低壓壓縮機(jī)的壓力比相等，這樣各壓縮機(jī)的指示效率和輸氣系數(shù)較高，并在有利的工況下工作；當(dāng)蒸發(fā)溫度更低（- 100℃）時(shí)，可采用高低溫都為兩級(jí)壓縮的復(fù)疊式，與高溫部分兩級(jí)壓縮低溫部分單級(jí)壓縮的復(fù)疊系統(tǒng)比較，降低r t壓縮機(jī)的壓力比，增大了輸氣系數(shù)，提高了蒸發(fā)壓力，減小了壓縮機(jī)容量及摩擦功率，使經(jīng)濟(jì)性提高。 制冷工質(zhì)蒸發(fā)溫度越低時(shí)，傳熱溫差的不可逆損失越大。因此，冷凝蒸發(fā)器傳熱溫差的大小，不僅影響其傳熱面積和冷量損耗，而且也影響到整個(gè)制冷機(jī)的經(jīng)濟(jì)性。故低溫復(fù)疊式制冷機(jī)冷凝蒸發(fā)器的傳熱溫差應(yīng)取較小值，最好不要大于5 0c。為提高復(fù)疊式冷水機(jī)制冷循環(huán)的性能指標(biāo)，或改善壓縮機(jī)的工作條件，常在復(fù)疊式制冷系統(tǒng)中使用一些換熱器。如： ①水冷或風(fēng)冷冷卻器，用于低溫部分壓縮機(jī)的排氣溫度較高時(shí)，將氣體冷卻到30 -45 0c，再進(jìn)入冷凝蒸發(fā)器，以減輕冷凝蒸發(fā)器的熱負(fù)荷，提高循環(huán)的效率。使用水冷或風(fēng)冷冷卻之后，按其蒸發(fā)溫度技制冷對(duì)的不同，制冷系數(shù)可提高7% - 18%，壓縮機(jī)總?cè)萘靠蓽p小6% - 12/7e。 ②汽一汽換熱器，用于低溫部分提高壓縮機(jī)吸入蒸氣的溫度，改善壓縮機(jī)的工作條件，同時(shí)也起著減少冷凝蒸發(fā)器的熱負(fù)荷的作用。 ③汽一液換熱器（常稱回?zé)崞鳎怯脧恼舭l(fā)器出來(lái)的低溫蒸氣，過(guò)冷節(jié)流閥前制冷劑液體。液體過(guò)冷增加了單位制冷量，吸氣過(guò)熱改善了壓縮機(jī)的工作條件。吸人蒸氣的過(guò)熱度應(yīng)612-63cc。高時(shí)取小值，￡。低時(shí)取大值。在低溫系統(tǒng)中當(dāng)汽-液換熱器不能達(dá)到這一過(guò)熱度時(shí)，就要再用一個(gè)汽一汽換熱器�；�?zé)崞髟趶?fù)疊式制冷機(jī)高溫部分也可應(yīng)用，但單級(jí)氨制冷系統(tǒng)中則是有害的。 在制冷系統(tǒng)中使用上述一些換熱器，雖然能達(dá)到不同的目的，但卻使系統(tǒng)變得復(fù)雜，流動(dòng)阻力和泄漏的可能性增大，產(chǎn)生冷損的地方增多。因此，在設(shè)計(jì)中可根據(jù)容量大小及使用條件，盡量簡(jiǎn)化。特別是對(duì)于小型制冷杌及用混合工質(zhì)運(yùn)行的制冷機(jī)，甚至可不用L述任何一種換熱器。 (2)變工況特性復(fù)疊式制冷y1蒸發(fā)溫度的調(diào)節(jié)范圍是比較小的，這是因?yàn)榈蜏丶?jí)的冷凝溫度不能尤限制地提高。根據(jù)CB 10875-89的規(guī)定，活塞式制冷壓縮機(jī)的最大工作壓力約為1 6×10，kPa。例如，對(duì)于由系列產(chǎn)品壓縮機(jī)選配組成的復(fù)疊式制冷機(jī)，若低溫系統(tǒng)中的 R23的最高冷凝溫度為lO℃，則相應(yīng)的pL.d=1 545×10'kPa，而C.H6則為-17℃及1.57×10kPa。在這樣的情況下，低溫級(jí)蒸發(fā)溫度可調(diào)節(jié)的上限，應(yīng)通過(guò)試驗(yàn)或計(jì)算來(lái)確定。
