氨液分離器未能分出的液體被臨時貯存于其中，待液位達到上限時暫時停止壓縮機運行，其加壓將液體排人排液桶。用于回氣二次分離的氪液分離器，不需要向其內(nèi)部供液，這是與一次分離氨液分離器所不同的。
  氧液分離器與蒸發(fā)器間高度差的確定。在工程設(shè)計中氨液分離器與蒸發(fā)器之間的高度差需根據(jù)蒸發(fā)器和進液管對制冷劑舶阻力狀況來確定。過小的高度差會使供菠不足；過高的壓力差叉會影響蒸發(fā)器內(nèi)制冷劑的蒸發(fā)溫度。因此，為了保證既能向蒸發(fā)器正常供液，叉不至于嚴重影響蒸發(fā)溫度，原則上講，該高差形成的靜壓在克服了總阻力之后，剩余壓差對蒸發(fā)溫度的影響不超過1℃。表1 2是液柱高度對蒸發(fā)溫度的影響，由表可見，在低溫系統(tǒng)中液柱對蒸發(fā)溫度的影響更大，因此是極不經(jīng)濟的。為了減少液柱對蒸發(fā)溫度的影響，高度相差l-2的蒸發(fā)器成分別設(shè)置氨液分離器，一般情況下氫液分離器的液面高于蒸發(fā)器最上層管子l～2m為好t常取lSm.氨液分離器出液管的橫截面積為進液管的兩倍左右。當采用D38mm管組成冷卻排管時，每一供渡路的長度不得超過l20m。
  重力供液的優(yōu)缺點
  由于采用氨液分離器·在蒸發(fā)器負荷比較穩(wěn)定的情況下避免了壓縮機發(fā)生濕行程；但是當負荷劇烈變化戎制冷壓縮機工作點選擇不當時，由于二次液體的增多，氫液分離器的正常{夜位難于穩(wěn)定，制冷壓縮機還是有發(fā)生濕壓縮的可能。
  高壓氫液作為冷水機制冷劑節(jié)流后產(chǎn)生的閃發(fā)氣體被徹底分離，進入蒸發(fā)器的是完全的液體，避免了閃發(fā)氣體對傳熱的影響，蒸發(fā)器能夠發(fā)揮比較大的效能。
  在蒸發(fā)器組數(shù)不多的小型制冷裝置中，一方面采用均勻配管達到阻力均衡，實現(xiàn)供液均勻5另一方可可通過設(shè)置的氣液分調(diào)節(jié)站上的截止閥調(diào)節(jié)各通路的供液量，達到均勻供液，但是在蒸發(fā)器高差大、組數(shù)多、配管復(fù)雜的大型制冷裝置中，要做到均勻供液是十分困難的，而且在過長的蒸發(fā)器供液管道上氨掖會重新氣化
  液柱高度影響蒸發(fā)溫度，特別是當蒸發(fā)溫度程低的時候，影響尤為突出，因此低溫系統(tǒng)不宜采用這種供液方式。對于高差較大的多組蒸發(fā)器共用一臺氧液分離器的情況，下層蒸發(fā)器的蒸發(fā)溫度會受到很大影響。
  低壓制冷劑液體在蒸發(fā)器及有關(guān)管道內(nèi)循環(huán)，依靠其相對于蒸發(fā)器的液位差所具有的位能作為動力，其流速一般都較緩慢，而且制冷劑與管壁內(nèi)表面之間的放熱系數(shù)小，蒸發(fā)管道內(nèi)表面的潤濕面積占總蒸發(fā)面積的比例也小，因此，蒸發(fā)器的總換熱強度較低。氨液分離器必須靠近蒸發(fā)器布置，在蒸發(fā)器組數(shù)多且高差大的系統(tǒng)中．由于氨液分離器臺數(shù)多，同時每臺下面叉要單獨設(shè)置專用氣體和液體分調(diào)節(jié)站，這樣就使得系統(tǒng)更為復(fù)雜。對于冷藏庫來說．由于氫液分離器的安裝位置高于蒸發(fā)器，冷庫主體內(nèi)要加設(shè)氨液分離器的專用房間，這不但增加了土建造價，而且從操作角度來說，調(diào)節(jié)站被分散布置，操作人員需要經(jīng)常跑路和爬高，增加了許多工作量。
  由以上分析，重力供液系統(tǒng)優(yōu)于直接供液系統(tǒng)，但同時還存在許多難于克服的缺點，所以在我國除，,型制冷裝置以外已很少采用這種供液方式。